渦街流量計的流量測量新型測量方法
說明了采用新型的檢測方式應(yīng)用于渦街流量計的流量測量的充分可行性,并通過實驗數(shù)據(jù)闡明由此帶來的流量計檢測性能地提高。
0.引言
利用節(jié)流差壓原理制成的流量計有很多種，差壓流量計原理可靠、結(jié)構(gòu)簡單、無運動部件、可靠性較高。但是 ,差壓流量計采用的是差壓的數(shù)值，用于差壓型流量計設(shè)計計算的流量方程比較復(fù)雜，儀表測量精度受被測流體物性影響較大。差壓流量計輸出的差壓模擬信號與流量不是線性關(guān)系，這種模擬信號不適于遠傳,且容易出現(xiàn)零漂和溫漂。這些都導(dǎo)致差壓型流量計的現(xiàn)場使用系統(tǒng)精度不高。同時，差壓型流量計的量程一般較窄。這些缺點使得差壓型流量計在某些測量精度要求較高的場合不能適用。
渦街流量計是一種新型的數(shù)字信號流量計。渦街流量計測量精度高，介質(zhì)通用性好，輸出線性頻率信號且無溫漂和零漂，系統(tǒng)構(gòu)成簡單，無運動部件，維護量很小，可靠性高，工作壽命長。這些優(yōu)點是其它類型流量計不能同時兼有的。
橫向脈動差壓渦街流量計是在這兩種流量計的基礎(chǔ)上發(fā)展出來的。在這里，差壓傳感器不用于測量差壓的數(shù)值，而是用來測量差壓的脈動頻率。通常，渦街流量計的旋渦分離頻率可采用多種不同的方法進行檢測。曾經(jīng)采用和正被采用的方法有：采用應(yīng)變片或壓電晶體檢測旋渦交替分離引起的橫向交變升力；采用旋渦調(diào)制超聲信號的方法；采用旋渦交替分離引起的交變差壓推動金屬片振動，切割磁力線產(chǎn)生交變電動勢的方法；其中，壓電晶體檢測法是目前采用***多，***普遍的方法。
壓電晶體檢測法采用高居里點的壓電晶體或壓電陶瓷感受旋渦分離引起的交變橫向升力。壓電晶體不需與被測介質(zhì)接觸，流量計的使用介質(zhì)溫度、壓力可以較高；儀表具有較高的可靠性和使用壽命。但是，壓電晶體是一種力敏元件，容易受管道振動或聲波激勵而產(chǎn)生噪聲干擾信號，流量計的抗振動能力較低。采用壓電晶體檢測法的渦街流量計不適用于有強烈機械振動的場合。
橫向脈動差壓渦街流量計采用具有良好動態(tài)差壓測量特性的差壓傳感器，檢測橫向差壓的脈動頻率。差壓傳感器輸出的交變差壓信號經(jīng)濾波、整形成為與流量成比例的頻率信號輸出。與壓電晶體檢測法的渦街流量計相比，差壓檢測式渦街流量計具有更好的抗機械振動的能力。而且，差壓傳感器系統(tǒng)置于流量計的流管之外，維修和更換差壓傳感器時不需要切斷管流。
目前，市場上還沒有可供現(xiàn)場使用的差壓檢測式渦街流量計產(chǎn)品。文獻上介紹的差壓檢測式渦街流量計采用兩側(cè)管壁取差壓的方法，即在旋渦發(fā)生體后兩側(cè)流管壁上分別設(shè)置感壓孔和導(dǎo)壓管，用差壓傳感器測量這兩點的差壓，通過差壓傳感器輸出的差壓脈動信號得到旋渦分離頻率，進而獲得體積流量值。這種兩側(cè)壁取壓方式的取壓點位置有多種方案，但都處于旋渦發(fā)生體后面的旋渦尾流部分。
旋渦發(fā)生體的下游是流動噪聲較強的區(qū)域，因此，***終所采集的差壓信號中疊加有較強，較復(fù)雜的流動澡聲信號。這會加重信號處理電路的負擔(dān)。此外，這種取壓方式需要較長的引壓管線，導(dǎo)致交變差壓檢測系統(tǒng)的頻率特性變差，也不利于渦街流量計差壓傳感器及附件的結(jié)構(gòu)布置。為了開發(fā)一種流動噪聲信號較低同時結(jié)構(gòu)又緊湊的差壓檢測式渦街流量計，對旋渦發(fā)生體直接取差壓的差壓檢測式渦街流量計進行了實驗研究，并開發(fā)成功了旋渦發(fā)生體上直接取差壓的橫向脈沖差壓渦街流量計。
1.橫向脈動差壓渦街流量計原理
1.1 “橫向差壓”的概念
節(jié)流差壓型流量計通常是在節(jié)流件的上下游分別設(shè)置取壓孔，通過測量兩者的差壓值，計算得出流量，也就是說兩個取壓孔和流體流動方向是沿流動方向上下游的縱向排列 , 測量的是”縱向差壓”。而差壓檢測式渦街流量計的兩個取壓孔則設(shè)置在與流動方向垂直的同一平面上，它要檢測的是流體的橫向差壓的脈動頻率。
1.2 橫向脈動差壓的產(chǎn)生機理
當(dāng)管道內(nèi)的流體流經(jīng)非流線型斷面的柱體時，雷諾數(shù)達到一定數(shù)值后，在柱體后部兩側(cè)會產(chǎn)生交替分離的旋渦，導(dǎo)致流體產(chǎn)生振蕩射流流動，即柱體兩側(cè)的流體流速交替增大或變小。柱體兩側(cè)由于流體的振蕩流動而產(chǎn)生脈動的橫向差壓。兩側(cè)差壓的正負方向與旋渦分離頻率同步交替變化。
從流體流動機理上分析，旋渦從柱體的兩側(cè)交替形成和脫離的過程中 , 柱體后部的一股不斷改變方向的橫向流起了重要的作用 , 正是這股橫向流周期性地改變方向 , 維持了沿柱體繞流的規(guī)則振蕩現(xiàn)象。
1.3 差壓脈動頻率與流量的關(guān)系
研究表明，柱體繞流的規(guī)則振蕩的頻率取決于管內(nèi)平均流速大小和柱體的幾何參數(shù)（斷面形狀和尺寸）。
當(dāng)柱體斷面的幾何形狀一定時，旋渦分離頻率與柱側(cè)流速 v 和柱體迎流面寬度 d 有確定的比例關(guān)系：
f=St ×v / d
上式中，斯特勞哈爾數(shù) St 是僅由柱體斷面幾何形狀確定的系數(shù)。實驗表明，在一定的Re數(shù)范圍內(nèi)，St是一個常數(shù)。而 d 是定值，因此，脈動差壓的頻率，即流體振蕩的頻率 f 與管內(nèi)平均流速 v 成正比。瞬時流量與流體振蕩頻率成確定的線性關(guān)系。測得橫向差壓脈動頻率即測得管內(nèi)流量。
2.橫向差壓型渦街流量計的主要結(jié)構(gòu)
1）旋渦發(fā)生體；2）差壓傳感器；3）信號處理電路；
4）表體；5）三閥組。
2.1 管壁取壓（DN50 以下）
2.2 柱體取壓（DN80-DN300）
2.3 柱側(cè)取壓
3.橫向差壓式渦街流量計主要特點
3.1 原始信號為脈沖數(shù)字信號
1）脈沖數(shù)字信號，壓力元件無“零點漂移”或“溫度漂移”。（它是測量變化量，而不是測量幅度 )。
2）傳輸距離遠，信號幅度的衰減并不影響流量測量精度。
3）儀表的準(zhǔn)確度為示值準(zhǔn)確度。
3.2壓力傳感器數(shù)字信號與流體為線性關(guān)系
數(shù)字脈沖信號與流量的線性關(guān)系可獲得較高的測量精度。
3.3差壓傳感器原始信號信噪比高
傳感器原始信號信噪比好，可大幅度降低流量計的測量下限。
3.4 可用于測量組分變化的介質(zhì)
在測量體積流量時，流量計的儀表系數(shù)與介質(zhì)密度幾乎無關(guān)。
因此在測量變組分的氣體、液體時，與差壓流量計相比，準(zhǔn)確度較高。
3.5 結(jié)構(gòu)簡單 安裝方便
流量計在管道上直接安裝，無需要另裝引壓管，差壓變送器等。
3.6 抗振能力強
受管道振動及聲波影響小，抗振能力優(yōu)于傳統(tǒng)的應(yīng)力檢測式渦街流量計。
3.7 測量下限低，量程比寬。
DN80 樣機在中國航空工業(yè)計量站的 20000 升鐘罩檢定系統(tǒng)上進行了精度測試，得到圖 9。
在不同量程下，精度指標(biāo)分別為：
流量區(qū)間 30-802 m3/h ，線性誤差 ±1.1％，重復(fù)性誤差 0.36％（范圍度 1:26）。
流量區(qū)間 50-802 m3/h ， 線性誤差 ±0.51％重復(fù)性誤差 0.12％（范圍度 1:16）。
流量區(qū)間 70-694 m3/h ，線性誤差 ±0.3％，重復(fù)性誤差 0.12％（范圍度 1:10）。
從圖 10 ～圖 16 可以看出：各測量流量點的信號質(zhì)量較好。
3.8 可以不斷流在線更換檢測元件
傳感器元件可實現(xiàn)在線更換，更換傳感器元件后，儀表系數(shù)不發(fā)生變化。
3.9 旋渦發(fā)聲體側(cè)面中心取壓不易堵塞
DN80 以上口徑取壓空設(shè)置在旋渦發(fā)聲體側(cè)面的中心，此位置流速***大，在測量贓物介質(zhì)時，有自清洗能力，與常規(guī)差壓流量計的管壁取壓相比，比較不易堵塞。
4.主要缺點和不足
1）和應(yīng)力式渦街流量計相比，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。
2）測量高溫介質(zhì)時，需加裝冷凝管。
3）管壁取壓型，不適合測量臟污介質(zhì)。
5.結(jié)論
應(yīng)力式渦街流量計檢測技術(shù)現(xiàn)在比較成熟，但是管道振動對測量的影響一直困擾生產(chǎn)廠家和用戶。雖然有多種提高抗振動能力的設(shè)計和現(xiàn)場措施，還是不能徹底解決儀表抗振問題，應(yīng)用范圍受到限制。
橫向差壓渦街流量計的推入市場，進一步了拓寬渦街流量計的應(yīng)用范圍，特別是在大管徑、低流速、變組分流體測量以及有強振動的場合與應(yīng)力式渦街流量計和差壓流量計相比，具有明顯的優(yōu)勢。
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